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本文標(biāo)題:"熱硬化和冷硬化黏合熔焊工藝分析顯微鏡"

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熱硬化和冷硬化黏合熔焊工藝分析顯微鏡

 
在不調(diào)節(jié)連接技術(shù)的情況下,用模淬22MnB5單獨(dú)替代另一種材料時
,應(yīng)用熔焊工藝將模淬部件連接到相鄰的車身上。另一方面,22Mn
B5類型不同的射束焊接有冶金方面的缺陷。上述模淬部件在熔焊時
出現(xiàn)的問題會導(dǎo)致變形。
    對于低熱連接工藝,在連接后22MnB5仍保持其特性。在這種情
況下,上述問題都無足輕重。因此從過程技術(shù)和設(shè)計角度來看,黏
合連接適用于極高強(qiáng)度模淬鋼。
    存這種情況下應(yīng)注意,黏合對采用的表面精加工或者模淬部件
上出現(xiàn)的氧化層,以及ji{麥廠.藝、連接特性和老化特性有何種
影響,去除該涂層對上述參數(shù)會帶來何種影u蟣
    在“采用新型熱硬化和冷硬化黏合系統(tǒng)對較高強(qiáng)度薄鋼板實(shí)施
點(diǎn)焊黏合試驗(yàn)”的研究項(xiàng)目框架內(nèi),應(yīng)考慮到目前對較高強(qiáng)度和極
高強(qiáng)度鋼以及多相鋼(雙相鋼、相變誘發(fā)塑性鋼)和額定硬度達(dá)1 65
0 MPa的硼合金鋼實(shí)施電阻點(diǎn)焊黏合的工藝限制。除了混合連接之
外,人們也對純黏合連接進(jìn)行試驗(yàn)。在此不對在與氧化層或抗氧化
涂層相關(guān)的最初狀況下提出的問題進(jìn)行(系統(tǒng)化)研究。
    在另一個研究項(xiàng)目中,借助不同的試驗(yàn)方法在靜態(tài)和沖擊負(fù)荷
以及不同的應(yīng)力狀態(tài)下(剪拉、拉伸和剝離負(fù)荷)確定機(jī)械連接特性
。破壞性試樣的顯微磨片表明,在剪拉試驗(yàn)中,在靜態(tài)和碰撞以及
振動負(fù)荷下,鋁硅層和金屬間擴(kuò)散層之間的邊界層會出現(xiàn)損壞。對
拉伸剪切試樣的分析結(jié)果表明,采用碰撞優(yōu)化黏合劑黏合的拉伸剪
切試樣所獲得的強(qiáng)度比未調(diào)節(jié)系統(tǒng)的強(qiáng)度要高。在拉伸試驗(yàn)中,所
有的黏合劑都會產(chǎn)生內(nèi)聚損壞。此時,未進(jìn)行過韌性改性的黏合劑
會達(dá)到最大的斷裂應(yīng)力。對部件激光處理的試驗(yàn)表明,在經(jīng)濟(jì)加工
的范圍內(nèi)可不完全去除鋁硅層。但是,能夠以符合工業(yè)要求的工藝
速度將除擴(kuò)散層之外的上述涂層去掉。

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